一種新穎的電流型三相五電平變流器拓?fù)涞目刂撇呗匝芯?/h1>
現(xiàn)有的關(guān)于多電平變流器的研究工作主要是針對(duì)電壓型變流器[2](Voltage Source Inverter,簡稱VSI),對(duì)電流型變流器[1](Current Source Inverter,簡稱CSI)研究還較少。這不僅是因?yàn)橥ǔ5碾娏δ茉蠢绨l(fā)電機(jī),電網(wǎng),電池等均屬電壓源,而且VSI中的儲(chǔ)能元件電容器與CSI中的儲(chǔ)能元件電感器相比,儲(chǔ)能效率和儲(chǔ)能元件的體積、價(jià)格都具有明顯的優(yōu)勢(shì)。但是,隨著超導(dǎo)技術(shù)的發(fā)展[3],將解決電流型變流器中電感的儲(chǔ)能效率問題。和VSI相比,CSI也具有自己的特點(diǎn),它便于實(shí)現(xiàn)四象限運(yùn)行,而且工作更加穩(wěn)定,輸出電流更加容易控制等。因此,在有源濾波(APF)、無功補(bǔ)償(SVG)以及電力系統(tǒng)中,應(yīng)用將會(huì)越來越廣泛。對(duì)于多電平逆變器而言,PWM技術(shù)無疑是一種獲取理想輸出的方案。總體上來講,適用于多電平VSI的控制策略同樣適用于多電平CSI,但對(duì)于不同的拓?fù)鋺?yīng)采用相適應(yīng)的控制策略。對(duì)于組合式多電平CSI,各個(gè)單元CSI在控制上相對(duì)獨(dú)立,因而便于采用PWM技術(shù)。對(duì)于直接式多電平CSI,不能簡單沿襲常規(guī)的調(diào)制方法,通常,三相多電平CSI在選取控制策略時(shí)必須考慮以下因素: 1)要維持直流側(cè)電流的持續(xù)導(dǎo)通; 2)要保證分流電感的電流平衡; 3)要考慮到三相電流的相互耦合影響。 1 電路拓?fù)浞治? 圖1是本文介紹的三相五電平CSI拓?fù)洌ㄒ韵路Q為直接式三相五電平),每個(gè)開關(guān)器件由MOS管和一個(gè)快恢復(fù)二極管串聯(lián)。在穩(wěn)態(tài)時(shí),考慮到電路拓?fù)涞膶?duì)稱性并忽略電感的紋波,則在分析電路時(shí)圖中可用值為I/2的電流源來代替每個(gè)均流電感。如圖2所示,它的輸出電平為-I,-I/2,0,I/2,I五電平。
圖1 三相直接式五電平CSI拓?fù)?/font>
圖2 三相直接式五電平CSI等效電路 本文中的CSI,從形式上看是兩個(gè)普通逆變器并聯(lián)于同一電流母線兩端,但其工作原理是利用多電平組合的思想,五電平拓?fù)淅?個(gè)均流電感對(duì)逆變器的輸入電流、輸出電流均分成兩等份,然后再用相應(yīng)的開關(guān)對(duì)三相電流進(jìn)行合理的分配、組合得到所需的五電平。以A相為例,輸出電平和開關(guān)導(dǎo)通示意如表1所列。 表1 A相輸出電流示意
iA 開狀態(tài)(閉合為1,斷開為0) SA1 SA2 SA3 SA4 I 1 1 0 0 I/2 1 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0 0 -I/2 0 0 0 1 0 0 1 0 -I 0 0 1 1
2 三相直接式五電平CSI的調(diào)制方式研究 常用的多電平變流器的PWM控制方法有:多電平消諧波PWM(SHPWM),載波相移(CPS-SPWM),開關(guān)頻率優(yōu)化(SFO-PWM),空間矢量調(diào)制(SVPWM)。本文對(duì)圖1所示的三相新型五電平CSI的調(diào)制方式是一種組合邏輯的PWM技術(shù),用三相互差120°的正弦波調(diào)制信號(hào)和一個(gè)三角載波比較(正弦波的幅值為5V,三角波幅值為2.5V),再通過數(shù)字和模擬電路的組合輸出相應(yīng)的PWM波。 圖3為采用的實(shí)現(xiàn)PWM技術(shù)的數(shù)字化方案。所有的比較器單元(決定著開關(guān)邏輯)接收三相正弦波調(diào)制信號(hào),每一個(gè)正弦波對(duì)應(yīng)一片EPROM和D/A轉(zhuǎn)換器,每一個(gè)EPROM均由不同的計(jì)數(shù)器來尋址,且通過鎖相環(huán)與對(duì)應(yīng)相的電源同步。幅值控制信號(hào)為Vmod,它與包含著正弦調(diào)制信號(hào)的EPROM的輸出經(jīng)過D/A轉(zhuǎn)換后相乘,然后作為每個(gè)比較模塊單元的調(diào)制信號(hào)。
圖3 數(shù)字化PWM方案 對(duì)于電流型逆變電路,開關(guān)動(dòng)作須滿足三個(gè)條件,即維持直流側(cè)的持續(xù)導(dǎo)通;考慮三相電流相互耦合的影響;均流電感上平均電壓應(yīng)為零。基于以上考慮,本文采取了以下的PWM控制策略。 1)以A相為例,如圖4(a)所示,由SINA、-SINA與同一個(gè)三角載波比較分別得到一個(gè)二電平的脈沖信號(hào),兩個(gè)信號(hào)疊加得到一個(gè)三電平的脈沖信號(hào)PA。(同理,可得信號(hào)PB,PC)。三電平的脈沖信號(hào)PA和PB相疊加得到五電平的一組調(diào)制信號(hào)PA-PB,如圖4(b)所示,同理可得PB-PC,PC-PA。
(a)A相解耦控制電路 (b)控制信號(hào)PA-PB 圖4 三電平的一組調(diào)制信號(hào)的生成(以A相為例) 2)考慮到上述的電流電平組合條件,取PA1(PA1,PA2,PA3,PA4分別代表開關(guān)SA1,SA2,SA3,SA4上的控制信號(hào))為正半周大于零的電平信號(hào),PA2為正半周大于I/2的電平信號(hào),同理,PA3為負(fù)半周小于零的電平信號(hào),PA4為負(fù)半周小于-I/2的信號(hào)。通過模擬開關(guān)使PA1、PA2以及PA3、PA4均勻地交替輸出,這樣,每個(gè)開關(guān)管上的驅(qū)動(dòng)信號(hào)皆為寬窄脈寬交替,保證了若干周期內(nèi)左右兩個(gè)橋臂導(dǎo)通時(shí)間一致,從而能更好地實(shí)現(xiàn)均流電感平均電壓為零,如圖5(b)所示為同一橋臂的三個(gè)開關(guān)的驅(qū)動(dòng)信號(hào)。
(a)消除直流無通路邏輯電路 (b)同一橋臂的3個(gè)開關(guān)控制信號(hào) 圖5 消除直流無通路邏輯電路與同一橋臂3個(gè)開關(guān)控制信號(hào) 3)在本實(shí)驗(yàn)中,主電路每個(gè)橋臂都不能存在直流無通路的情況。為了消除直流無通路的狀態(tài),以一個(gè)橋臂為例,采用如圖5(a)的邏輯控制,對(duì)一個(gè)橋臂上的3個(gè)開關(guān)信號(hào)“或非”后取得該橋臂均不導(dǎo)通的信號(hào),此信號(hào)與其所在相信號(hào)“與”后,再與該路的信號(hào)“或”,得到各路開關(guān)管上的控制信號(hào)。這樣能很好地保證主電路每個(gè)橋臂都不存在直流無通路的情況。 3 直接式三相五電平CSI仿真和實(shí)驗(yàn) 3.1 仿真參數(shù)和結(jié)果 為驗(yàn)證這種控制策略的正確性,本文對(duì)新拓?fù)錁?gòu)成的三相五電平CSI進(jìn)行了仿真研究。仿真參數(shù)如下:電流源電流為20A,每個(gè)均流電感為100mH,逆變器的輸出工作頻率為50Hz,負(fù)載電阻為8Ω,負(fù)載為星型連接無中性線,輸出濾波器由LC組合而成(L=5mH,C=60μF)。 圖6(a)所示為三相五電平CSI的輸出PWM電流波形。圖6(b)為濾波后的三相負(fù)載電流波形,可見濾波后的電流波形非常接近正弦波。
(a)輸出PWM電流 (b)濾波后的負(fù)載電流 圖6 仿真波形3.2 實(shí)驗(yàn)參數(shù)結(jié)果 在前面分析討論的基礎(chǔ)上,對(duì)三相直接式五電平CSI拓?fù)溥M(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。實(shí)驗(yàn)的主電路如圖1所示,參數(shù)如下:每個(gè)均流電感為100mH,輸出電流的頻率為50Hz,負(fù)載電阻為8Ω,輸出濾波電容為60μF,濾波電感為8mH,載波比為32。實(shí)驗(yàn)測得輸入電流約為4A,圖7(a)為濾波前的三相負(fù)載電流波形,圖7(b)為濾波后的波形,可以看出,輸出波形非常接近正弦波。
(a)濾波前三相負(fù)載波形 (b)濾波后三相負(fù)載波形 圖7 實(shí)驗(yàn)波形(10V/div,5ms/div,電流波形是在電阻負(fù)載上取電壓波形) 4 結(jié)語 直接式CSI多電平逆變器是一種非常有特色的拓?fù)洌S著高溫超導(dǎo)技術(shù)突破性的發(fā)展并進(jìn)入實(shí)用化,超導(dǎo)技術(shù)將解決電流型變流器中的儲(chǔ)能電感儲(chǔ)能效率問題[3],同時(shí)電力超導(dǎo)儲(chǔ)能系統(tǒng)中儲(chǔ)能線圈具有電流源特性,因此,電流型變流器將具有廣泛的應(yīng)用前景,進(jìn)行三相直接式CSI的拓?fù)浜涂刂频难芯繉⒕哂兄匾囊饬x。
現(xiàn)有的關(guān)于多電平變流器的研究工作主要是針對(duì)電壓型變流器[2](Voltage Source Inverter,簡稱VSI),對(duì)電流型變流器[1](Current Source Inverter,簡稱CSI)研究還較少。這不僅是因?yàn)橥ǔ5碾娏δ茉蠢绨l(fā)電機(jī),電網(wǎng),電池等均屬電壓源,而且VSI中的儲(chǔ)能元件電容器與CSI中的儲(chǔ)能元件電感器相比,儲(chǔ)能效率和儲(chǔ)能元件的體積、價(jià)格都具有明顯的優(yōu)勢(shì)。但是,隨著超導(dǎo)技術(shù)的發(fā)展[3],將解決電流型變流器中電感的儲(chǔ)能效率問題。和VSI相比,CSI也具有自己的特點(diǎn),它便于實(shí)現(xiàn)四象限運(yùn)行,而且工作更加穩(wěn)定,輸出電流更加容易控制等。因此,在有源濾波(APF)、無功補(bǔ)償(SVG)以及電力系統(tǒng)中,應(yīng)用將會(huì)越來越廣泛。對(duì)于多電平逆變器而言,PWM技術(shù)無疑是一種獲取理想輸出的方案。總體上來講,適用于多電平VSI的控制策略同樣適用于多電平CSI,但對(duì)于不同的拓?fù)鋺?yīng)采用相適應(yīng)的控制策略。對(duì)于組合式多電平CSI,各個(gè)單元CSI在控制上相對(duì)獨(dú)立,因而便于采用PWM技術(shù)。對(duì)于直接式多電平CSI,不能簡單沿襲常規(guī)的調(diào)制方法,通常,三相多電平CSI在選取控制策略時(shí)必須考慮以下因素:
1)要維持直流側(cè)電流的持續(xù)導(dǎo)通;
2)要保證分流電感的電流平衡;
3)要考慮到三相電流的相互耦合影響。
1 電路拓?fù)浞治?
圖1是本文介紹的三相五電平CSI拓?fù)洌ㄒ韵路Q為直接式三相五電平),每個(gè)開關(guān)器件由MOS管和一個(gè)快恢復(fù)二極管串聯(lián)。在穩(wěn)態(tài)時(shí),考慮到電路拓?fù)涞膶?duì)稱性并忽略電感的紋波,則在分析電路時(shí)圖中可用值為I/2的電流源來代替每個(gè)均流電感。如圖2所示,它的輸出電平為-I,-I/2,0,I/2,I五電平。

圖1 三相直接式五電平CSI拓?fù)?/font>

圖2 三相直接式五電平CSI等效電路
本文中的CSI,從形式上看是兩個(gè)普通逆變器并聯(lián)于同一電流母線兩端,但其工作原理是利用多電平組合的思想,五電平拓?fù)淅?個(gè)均流電感對(duì)逆變器的輸入電流、輸出電流均分成兩等份,然后再用相應(yīng)的開關(guān)對(duì)三相電流進(jìn)行合理的分配、組合得到所需的五電平。以A相為例,輸出電平和開關(guān)導(dǎo)通示意如表1所列。
表1 A相輸出電流示意
iA | 開狀態(tài)(閉合為1,斷開為0) | |||
---|---|---|---|---|
SA1 | SA2 | SA3 | SA4 | |
I | 1 | 1 | 0 | 0 |
I/2 | 1 | 0 | 0 | 0 |
0 | 1 | 0 | 0 | |
0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
-I/2 | 0 | 0 | 0 | 1 |
0 | 0 | 1 | 0 | |
-I | 0 | 0 | 1 | 1 |
2 三相直接式五電平CSI的調(diào)制方式研究
常用的多電平變流器的PWM控制方法有:多電平消諧波PWM(SHPWM),載波相移(CPS-SPWM),開關(guān)頻率優(yōu)化(SFO-PWM),空間矢量調(diào)制(SVPWM)。本文對(duì)圖1所示的三相新型五電平CSI的調(diào)制方式是一種組合邏輯的PWM技術(shù),用三相互差120°的正弦波調(diào)制信號(hào)和一個(gè)三角載波比較(正弦波的幅值為5V,三角波幅值為2.5V),再通過數(shù)字和模擬電路的組合輸出相應(yīng)的PWM波。
圖3為采用的實(shí)現(xiàn)PWM技術(shù)的數(shù)字化方案。所有的比較器單元(決定著開關(guān)邏輯)接收三相正弦波調(diào)制信號(hào),每一個(gè)正弦波對(duì)應(yīng)一片EPROM和D/A轉(zhuǎn)換器,每一個(gè)EPROM均由不同的計(jì)數(shù)器來尋址,且通過鎖相環(huán)與對(duì)應(yīng)相的電源同步。幅值控制信號(hào)為Vmod,它與包含著正弦調(diào)制信號(hào)的EPROM的輸出經(jīng)過D/A轉(zhuǎn)換后相乘,然后作為每個(gè)比較模塊單元的調(diào)制信號(hào)。

圖3 數(shù)字化PWM方案
對(duì)于電流型逆變電路,開關(guān)動(dòng)作須滿足三個(gè)條件,即維持直流側(cè)的持續(xù)導(dǎo)通;考慮三相電流相互耦合的影響;均流電感上平均電壓應(yīng)為零。基于以上考慮,本文采取了以下的PWM控制策略。
1)以A相為例,如圖4(a)所示,由SINA、-SINA與同一個(gè)三角載波比較分別得到一個(gè)二電平的脈沖信號(hào),兩個(gè)信號(hào)疊加得到一個(gè)三電平的脈沖信號(hào)PA。(同理,可得信號(hào)PB,PC)。三電平的脈沖信號(hào)PA和PB相疊加得到五電平的一組調(diào)制信號(hào)PA-PB,如圖4(b)所示,同理可得PB-PC,PC-PA。

(a)A相解耦控制電路 (b)控制信號(hào)PA-PB
圖4 三電平的一組調(diào)制信號(hào)的生成(以A相為例)
2)考慮到上述的電流電平組合條件,取PA1(PA1,PA2,PA3,PA4分別代表開關(guān)SA1,SA2,SA3,SA4上的控制信號(hào))為正半周大于零的電平信號(hào),PA2為正半周大于I/2的電平信號(hào),同理,PA3為負(fù)半周小于零的電平信號(hào),PA4為負(fù)半周小于-I/2的信號(hào)。通過模擬開關(guān)使PA1、PA2以及PA3、PA4均勻地交替輸出,這樣,每個(gè)開關(guān)管上的驅(qū)動(dòng)信號(hào)皆為寬窄脈寬交替,保證了若干周期內(nèi)左右兩個(gè)橋臂導(dǎo)通時(shí)間一致,從而能更好地實(shí)現(xiàn)均流電感平均電壓為零,如圖5(b)所示為同一橋臂的三個(gè)開關(guān)的驅(qū)動(dòng)信號(hào)。

(a)消除直流無通路邏輯電路 (b)同一橋臂的3個(gè)開關(guān)控制信號(hào)
圖5 消除直流無通路邏輯電路與同一橋臂3個(gè)開關(guān)控制信號(hào)
3)在本實(shí)驗(yàn)中,主電路每個(gè)橋臂都不能存在直流無通路的情況。為了消除直流無通路的狀態(tài),以一個(gè)橋臂為例,采用如圖5(a)的邏輯控制,對(duì)一個(gè)橋臂上的3個(gè)開關(guān)信號(hào)“或非”后取得該橋臂均不導(dǎo)通的信號(hào),此信號(hào)與其所在相信號(hào)“與”后,再與該路的信號(hào)“或”,得到各路開關(guān)管上的控制信號(hào)。這樣能很好地保證主電路每個(gè)橋臂都不存在直流無通路的情況。
3 直接式三相五電平CSI仿真和實(shí)驗(yàn)
3.1 仿真參數(shù)和結(jié)果
為驗(yàn)證這種控制策略的正確性,本文對(duì)新拓?fù)錁?gòu)成的三相五電平CSI進(jìn)行了仿真研究。仿真參數(shù)如下:電流源電流為20A,每個(gè)均流電感為100mH,逆變器的輸出工作頻率為50Hz,負(fù)載電阻為8Ω,負(fù)載為星型連接無中性線,輸出濾波器由LC組合而成(L=5mH,C=60μF)。
圖6(a)所示為三相五電平CSI的輸出PWM電流波形。圖6(b)為濾波后的三相負(fù)載電流波形,可見濾波后的電流波形非常接近正弦波。

(a)輸出PWM電流 (b)濾波后的負(fù)載電流
圖6 仿真波形
3.2 實(shí)驗(yàn)參數(shù)結(jié)果
在前面分析討論的基礎(chǔ)上,對(duì)三相直接式五電平CSI拓?fù)溥M(jìn)行了實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。實(shí)驗(yàn)的主電路如圖1所示,參數(shù)如下:每個(gè)均流電感為100mH,輸出電流的頻率為50Hz,負(fù)載電阻為8Ω,輸出濾波電容為60μF,濾波電感為8mH,載波比為32。實(shí)驗(yàn)測得輸入電流約為4A,圖7(a)為濾波前的三相負(fù)載電流波形,圖7(b)為濾波后的波形,可以看出,輸出波形非常接近正弦波。

(a)濾波前三相負(fù)載波形 (b)濾波后三相負(fù)載波形
圖7 實(shí)驗(yàn)波形(10V/div,5ms/div,電流波形是在電阻負(fù)載上取電壓波形)
4 結(jié)語
直接式CSI多電平逆變器是一種非常有特色的拓?fù)洌S著高溫超導(dǎo)技術(shù)突破性的發(fā)展并進(jìn)入實(shí)用化,超導(dǎo)技術(shù)將解決電流型變流器中的儲(chǔ)能電感儲(chǔ)能效率問題[3],同時(shí)電力超導(dǎo)儲(chǔ)能系統(tǒng)中儲(chǔ)能線圈具有電流源特性,因此,電流型變流器將具有廣泛的應(yīng)用前景,進(jìn)行三相直接式CSI的拓?fù)浜涂刂频难芯繉⒕哂兄匾囊饬x。
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